锦工风机
给大家介绍一下罗茨风机可以承受的温度范围以及罗茨风机电流超载的直接原因
罗茨风机可以承受的温度范围：
随着夏季气温的升高，罗茨风机进口处温度升高，加上风机运行期间上升引起的温度上升，机体表面温度高于其他时间。罗茨鼓风机运行时的具体正常温度由进口周围温度工作压力值决定。
需要注意的是，罗茨风机可以在冬天使用，也可以在零下30度的环境中使用，冬天使用罗茨风机时，低温环境和高温环境会对罗茨风机造成损伤。
如果输送的气体温度超过摄氏40度，例如温度高的饱和水蒸气，温度高的话，对风机的要求也会提高。例如，材料需要不锈钢材料或风机的防腐处理、更换密封方式、轴承、燃料罐冷却等，要经过特殊处理才能使用。
罗茨风机可以在冬天使用，也可以在零下30度的环境下使用。冬天使用罗茨风机时要多注意。低温环境和高温环境都会对罗茨风机造成损伤，因此要更加注意。
1.夏天和冬天使用罗茨风机的话，对风机的检查密度要提高，本来每天要检查1 ~ 2次，要增加到检查3 ~ 4次，一旦出故障，要立即进行停机检查。
2.水冷型罗茨风机，冬季要注意：防止水冷管结冰、冻结或破裂，停止运转，将水冷管内的水清洗干净。
3.夏天，罗茨风机的进气温度一般控制在40度，超过这个温度，罗茨风机有时温度太高，容易烧坏电动机。
4.部分地区气温低也可能与海拔因素有关。海拔高，温度低，选择罗茨鼓风机时要特别注意。不能照常选择，海拔会影响风量和压力。
5.一般类型的罗茨风机主要位于地面上，环境温度的高低会影响罗茨风机，缩短使用寿命，因此最好制作风室，有效控制环境温度，保护罗茨风机。
罗茨风机电流超载的直接原因：
1.轴承油不足引起的阻力增加
如果风机是最初配套，电动机轴承油不足或轴承垫上轴承油不足会增加电动机的阻力，电动机电流超过允许值会直接烧电动机绕组(如果有空气开关，并且能起到保护作用，则空气开关会突出来)。
2.风量和风压发生了很大变化，导致风机超载
除了机械原因外，主要在系统方面。一般来说，鼓风机制造商设计的风机会留下一定的设计余量，电动机进水后，当时电动机电流可能会很高，但不是超载的情况。实际超载表现在风量的增加和风压的变化上，这是风机电流过高的常见原因。
3.罗茨鼓风机设计不好
罗茨鼓风机没有设计好，导致鼓风机叶轮失去平衡，旋转时轴承受损，负荷突然增加，平衡不好，导致电动机处于超压超流。
4.因人的失误而导致超流
人为原因之一是电动机选小，鼓风机的阀门没有完全打开，导致了罗茨风机的超流。
在市面上，单级罗茨风机的压力在9.8-98kpa，双级罗茨鼓风机的压力在98-198kpa，压力值再大只能更换其他类型的风机了，在使用罗茨风机时，使用的时间久了，我们会发现罗茨鼓风机的压力会变小，流量也会变小，前文中我们提及到了流量变小的原因，今天锦工风机小编为大家解读一下，罗茨风机压力损失的原因有哪些！
1、因素：管道阻力
管道阻力能够使罗茨风机的压力减小，但是通过实验证明，管道阻力造成的压力损失不为主要因素，只能在很小的程度上影响罗茨风机的压力。
2、因素：机械阻力
机械阻力有很多种，如：密封圈产生的阻力、显示装置负载产生的阻力，叶轮轴阻力，一般来说：阻力取决于流量的压力，机械阻力造成的损失占罗茨风机压力损失的一小部分。
3、因素：湍流
叶轮在转动时会产生湍流，湍流产生的压力损失与流量的平方正比关系。
4、因素：粘滞阻力
罗茨风机的叶轮与叶轮、叶轮与墙体之间有一定的间隙，气体在期间流动会生产一部分粘滞阻力，这是影响罗茨风机压力损失的主要因素，粘度高压力损失越多。
小结：罗茨风机为恒流量风机，只要前方阻力稳定，罗茨风机能够提供稳定的流量，即便前方阻力小幅波动，罗茨风机同样可以适应该变化，如果前方压力变化幅度较大，则会对罗茨风机产生一定的损坏。如果您有罗茨风机的采购问题，可以联系我们的官方客服热线
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原标题：罗茨鼓风机选型的基本知识
一、鼓风机选型的基本知识：
1、标准状态：指风机的进口处空气的压力P=Pa，温度t=20℃，相对湿度φ=50%的气体状态。
2、指定状态：指风机特指的进气状况。其中包括当地大气压力或当地的海拔高度，进口气体的压力、进口气体的温度以及进口气体的成份和体积百分比浓度。
3、鼓风机流量及流量系数
3.1、流量：是指单位时间内流过风机进口处的气体容积。
用Q表示，通常单位：m3/h或m3/min。
3.2、流量系数：φ=Q/（900πD22×U2）
式中：φ：流量系数 Q：流量，m3/h
D2：叶轮直径，m
U2：叶轮外缘线速度，m/s（u2=πD2n/60）
4、鼓风机全压及全压系数：
4.1、鼓风机全压：风机出口截面上的总压与进口截面上的总压之差。用PtF表示，常用单位：Pa
4.2、全压系数:ψt=KpPtF/ρU22
式中, ψt:全压系数 Kp:压缩性修正系数 PtF:风机全压,Pa ρ:风机进口气体密度,Kg/m^3 u2：叶轮外缘线速度，m/s
5、鼓风机动压：风机出口截面上气体的动能所表征的压力，用Pd表示。常用单位：Pa
6、鼓风机静压：风机的全压减去风机的动压，用Pj表示。常用单位：Pa
7、鼓风机全压、静压、动压间的关系：
风机的全压（PtF）=风机的静压（Pj）+风机的动压（Pd）
8、鼓风机进口处气体的密度：气体的密度是指单位容积气体的质量，用ρ表示，常用单位：Kg/m3
9、鼓风机进口处气体的密度计算式： ρ=P/RT
式中：P：进口处绝对压力，Pa R：气体常数，J/Kg·K。与气体的种类及气体的组成成份有关。
T：进口气体的开氏温度，K。与摄氏温度之间的关系：T=273+t
10、标准状态与指定状态主要参数间换算：
10.1、流量：ρQ=ρ0Q0
10.2、全压：PtF/ρ=PtF0/ρ0
10.3、内功率：Ni/ρ=Ni0/ρ0
注：式中带底标“0”的为标准状态下的参数，不带底标的为指定状态下的参数。
11、鼓风机比转速计算式： Ns=5.54 n Q01/2/(KpPtF0)3/4
式中： Ns：风机的比转速，重要的设计参数，相似风机的比转速均相同。 n：风机主轴转速，r/min
Q0：标准状态下风机进口处的流量，m3/s Kp: 压缩性修正系数 PtF0: 标准状态下风机全压,Pa
12、压缩性修正系数的计算式：
Kp=k/（k－1）×[（1+p/P）(k－1)/k－1]×(PtF/P)－1
式中:PtF:指定状态下风机进口处的绝对压力,Pa k:气体指数,对于空气,K=1.4
13、鼓风机叶轮直径计算式： D2=（27/n）×[KpPtF0/（2ρ0ψt ）]1/2
式中:D2:叶轮外缘直径,m n:主轴转速：r/min Kp：压缩性修正系数 PtF0：标准状态下风机全压，单位：Pa
ρ0：标准状态下风机进口处气体的密度：Kg/m3 ψt：风机的全压系数
14、管网：是指与鼓风机联接在一起的，气流流经的通风管道以及管道上所有附件的总称。
15、管网阻力的计算式：Rj=KQ2
式中: Rj:管网静阻力,Pa
K:管网特性系数与管道长度、附件种类、多少等因素有关，确定其值的方法通常采用：计算法，类比法和实际测定法。
Q：风机的流量，m3/s
16、常见压力单位间的换算关系：
1毫米水柱（mmH2O）=9.807帕(Pa)
17、大气压力与海拨高度间近似关系： P=－（9.4～11.2）H
式中:P：大气压力Pa H：海拨高度：m
二、 选型实例（仅举一例）
为2T/h工业锅炉选择一台引风机。已知最大负荷时所需风机性能参数及相应的进气条件，如下：
流量：Q=6800 m3/h ，进口温度：t1=200℃
全压：PtF=2010 Pa ， 进口绝对压力P=96000 Pa
解：1、每秒钟流量：Qs=6800/3600=1.89 m3/s
2、指定条件下空气密度：ρ=P/RT=96000/（287×（273+200））=0.707 Kg/m3
3、换算为标准状态下的全压： PtF0=PtF×ρ0/ρ=2010×1.2/0.707=3412 Pa
4、选定风机主轴转速：n=2800 r/min
5、计算压缩性修正系数：
Kp=K/（K－1）[（1+PtF/P）((k－1)/k)－1]×(PtF/P)－1
=1.4/(1.4－1) ×[(1+2010/96000)(1.4－1)/1.4－1] ×(2010/96000)－1
=0.9926
6、计算所需风机的比转速：
Ns=5.54 n Q01/2/(KpPtF0)3/4
=5.54×2800×1.89^0.5/(0.9926×3412)3/4
=48
7、选用Y5－48型离心引风机，查得该型风机无因次特性曲线最高效率点参数为：
流量系数：φ=0.1225 全压系数：ψt=0.536 内效率:η=0.835
8、计算叶轮外径：
D2=（27/n）×[KpPtF0/（2ρ0ψt ）]1/2
=（27/2800）×[0.9926×3412/（2×1.2×0.536 ）]1/2
=0.497m
选用Y5－48－11№5C引风机
9、校核内功率：
Ni=PtFQs/1000η=2010×1.89/(1000×0.835)=4.5 KW
电机容量储备系数取为1.3,带传动机械效率取0.95,所需功率为:6.15KW
选用电机为:7.5KW－2极（型号：Y132S2－2
：
一，通风机管网阻力计算不准确
实际通风除尘管道压力损失，由于某些原因都会与计算结果有所不同，这是不可避免的，因而设计规范中的计算最大允许误差为10%-15%。任何忽视这种必要的程序计算，都将对通风机运行效能的发挥产生重大影响，必须给予高度重视。
1，通风机管网阻力计算额定值不准确的原因：管网阻力计算的粗疏和采用阻力系数不够准确;不合理的配置系统有效半径；确定风机进气条件不真实；选型随意缺乏应有的准则；施工监理护士施工过程中现场设计变更的影响等。都会使计算结果与实际损耗误差超过30%甚至更多，导致选型的额定性能与实际运行性能不匹配，结果实际运行性能发生改变。如果计算阻力比实际需要过大时，离心通风机运行引起流量增大，就会实施耗功率显著增加，其结果是全压内效率降低，还使电机额定功率易超载，存在烧电机动的危险，但对笔直倾斜的全压曲线流量变化影响变小，反之必然引起运行流量减少，由于流量减少，引起除尘系统风管内流速降低，促使粉尘沉降。
2，通风机选型全压额定值不准确的后果。处理高温炉窑所排出的废气，如选型引风机的负压过大时，会破坏炉内正常热平衡，由于加大了引风量，使炉内温度下降而影响燃烧或加热，导致热源损失的能量增加，当引风机排送含尘废气，污染源处保持足够密闭形成的负压状态，能够有效的防止有害污染物的扩散。
二，负荷波动的风机形式选择
由于生产过程中工况能源和原料消耗的周期性变化，使炉内温度波动较大。因此引起出炉产生的烟气量变化在20%-30%，引风机之所以不宜选用前向风机，是因为前向风机的功率曲线陡峭。当管网压力损失波动增大时，运行中的电机易超载，有被烧毁的危险，故应选用后向风机。
三，装机电容量的配备
风机选择配用电动机功率裕量不宜过大或过小，过大会造成电动机经常处于轻载运行，使电动机的功率因数降低，从而浪费电耗；反之会使电动机经常处于超载运行，导致电动机升温过高，绝缘易老化，使用寿命缩短，与此同时还可能难以启动。
四，风机连接管不规范
由于工程设计配置限制，被迫在风机进口装有直角弯管。单叶插板或蝶阀调节以及出口处装有逆向气流弯管，结果都会造成风机内效率显著降低。
五，不同形式通风机的正确启动
离心通风机要求系统全关闭空载启动；轴流通风机要求系统全开启有载启动；高温风机在常温条件下启动时，由于空气受热体积膨胀，密度变小，风机产生压力低，所需功率比常温风机小很多，因此常温条件下启动应将系统全关闭空载启动。
六，合理设计通风机的联合工作
通风机并联与串联工作时，由于风机性能要有所降低，运行工况复杂，因此一般尽量不采用。并联有限使用双吸入风机，因两台并联系统的压损过大时，起不到增加流量的作用。并联多台风机公用一台锦工机组合袋滤室时，对应袋滤室也应封闭，分割成并联系统进行过滤。
七，风机进气温度确定虚高导致性能降低
高温炉窑废气处理的除尘风机选型时，因选型确定进口气温不确切，而采用瞬时最高气温或大量漏风，引起急剧温降或盲目提高气温，造成实际运行中气温低于选型气温较多，结果造成运行风机内效率降低和功率增大，导致设计额定流量减少。
八，滤袋单室过滤风量的划分不宜过大
除尘系统的多室组合结构的袋滤室，常用逐室中断滤尘操作进行青灰作业，一般单室过滤风量不宜超过每台主风机风量的20%，这样就不会导致运行中主风机内效率下降。由于过滤的过程中始终有一个单室滤袋组轮留在停风进行清灰。因此停风单室的多余风量引起其他室增加，导致系统阻力增加，结果造成主机风量减少，全压内效率下降。
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